Varmebelastning fra desiccant (adsorptions-)affugtere: ingeniørmetode til beregning og integration i kølesystemer

Forfatter: Myconds tekniske afdeling.

Desiccant (adsorptions-)affugtere anvendes bredt i industrielle og kommercielle anlæg, hvor der kræves lavt fugtindhold. Projektering af sådanne systemer kræver dog, at en vigtig faktor tages i betragtning — den varmebelastning, som affugteren skaber. Forkerte beregninger kan føre til utilstrækkelig kølekapacitet og overophedning af lokaler. I denne artikel gennemgår vi en ingeniørmæssig metode til beregning af varmebelastningen fra desiccant-affugtere, de fysiske grundlag for processen samt praktiske anbefalinger til integration i HVAC-systemer.

1. Hvorfor det er vigtigt at beregne varmebelastningen fra en desiccant-affugter

For korrekt projektering af affugtningssystemer er det afgørende at forstå den grundlæggende forskel mellem kondensations- og desiccant-affugtere. Kondensationsaffugtere fjerner fugt ved at køle luften under dugpunktet, hvilket fører til kondensation af fugt. Herefter opvarmes luften normalt en smule, men temperaturændringen er ubetydelig.

Derimod arbejder desiccant-affugtere efter princippet om adsorption af vanddamp på desiccant-overfladen (silicagel, zeolitter, molekylsigter) UDEN nedkøling. Tværtimod ledsages adsorptionsprocessen af varmefrigivelse, hvilket medfører en betydelig temperaturstigning. Temperaturstigningen afhænger af den mængde fjernet fugt, typen af adsorbent samt regenerationsregimet.

En typisk projekteringsfejl er at ekstrapolere erfaring fra kondensationsaffugtere til desiccant-systemer. Ingeniører overser ofte, at en desiccant-affugter markant øger lufttemperaturen, og at denne ekstra varmebelastning skal kompenseres af kølesystemet. At negligere denne faktor fører til:

• Overophedning af lokalet
• Utilstrækkelig kapacitet i klimaanlægget
• Øget energiforbrug
• Udebleven opnåelse af projekterede indeklimaparametre

I henhold til EN 16798-3:2017, som regulerer ventilationssystemer for ikke-beboelsesbygninger, skal projektdokumentationen tage højde for alle varmekilder i ventilationssystemer, inklusive varmeeffekter fra luftbehandling.

2. Fysisk grundlag: omdannelse af latent varme til følbar varme (sensible heat)

For korrekt at forstå processerne i desiccant-affugtere er det nødvendigt at definere ingeniørtermerne klart:

Latent varme — den energi, der er bundet i vanddamp, som ikke ændrer temperaturen, men forbruges ved fordampning af vand og frigives ved dets kondensation. Ifølge ISO 7345:2018 påvirker latent varme ikke tørtermometerets visning.

Følbar varme (sensible heat) — den energi, der direkte ændrer en substans’ temperatur uden faseændring. I aircondition-sammenhæng er det den varme, der øger luftens temperatur uden at ændre dens fugtindhold.

Adsorptionsprocessen i en desiccant-affugter forløber således: vandmolekyler fra luften hæfter sig til den porøse struktur af desiccanten (silicagel, zeolitter, molekylsigter). Herved frigives energi fra intermolekylære bindinger, hvilket medfører adsorptionsvarme.

Adsorptionsvarmen for silicagel er cirka 2400-2600 kJ/kg. Denne værdi ligger tæt på vandets kondensationsvarme (2500 kJ/kg ved 20°C), da begge processer indebærer en ændring i vandmolekylernes tilstand — overgang fra gasfase til bundet tilstand (adsorberet eller flydende).

På det psykrometriske Mollier-diagram vises adsorptionsaffugtning som en linje mod højre-ned: fugtindholdet falder (affugtning), mens tørtemperaturen stiger. Dette er fundamentalt anderledes end kondensationsaffugtning, hvor linjen går mod venstre-ned (samtidig sænkning af både temperatur og fugtindhold).

Således sker der i en desiccant-affugter en omdannelse af latent varme (bundet i vanddampen) til følbar varme (sensible heat, der øger luftens temperatur) under adsorptionen.

3. Kilder til varmebelastning i en desiccant-affugter

For en korrekt beregning af varmebelastningen skal alle varmekilder i en desiccant-affugter medregnes. Der er fire hovedkilder:

1. Adsorptionsvarme — den primære kilde til varmebelastning. Denne varme frigives direkte i procesluften ved adsorption af vanddamp på desiccantens overflade. Belastningens størrelse afhænger af mængden af fjernet fugt og typen af adsorbent. Denne kildes andel i den samlede varmebalance afhænger af udstyrets konstruktion, sektorforhold og isoleringskvalitet.
2. Varmeoverførsel fra regenerationssektoren — i roterende affugtere opvarmes adsorbenten i regenerationssektoren for at genskabe adsorptionskapaciteten. Regenerationstemperaturen afhænger af desiccant-typen: for silicagel er en lavere temperatur (80-120°C) normalt tilstrækkelig på grund af lavere desorptionsenergi, mens molekylsigter kan kræve højere temperaturer (120-180°C) pga. stærkere bindinger til vandmolekyler. En del af denne varme overføres til procesluften gennem rotoren, selv med purge-zoner.
3. Mekanisk varme — varme, der udvikles fra rotorens rotation og ventilatorernes drift. Den elektriske energi, som forbruges af rotorens drivsystem og ventilatorerne, omdannes delvist til varmeenergi, som overføres til luften.
4. Tab gennem kabinet — ved utilstrækkelig isolering kan den varme regenerationssektor overføre varme gennem udstyrets kabinet til omgivelserne eller til procesluften.

Selvom adsorptionsvarmen er den primære opvarmningskilde, bestemmes den samlede varmebelastning af summen af alle fire faktorer. Ifølge ASHRAE 62.1-2019 skal alle varmeeffekter forbundet med luftbehandling, inkl. temperaturstigning i affugtere, medregnes ved projektering af ventilationssystemer.

4. Beregningsmetode via fugtmassebalance

Til en foreløbig beregning af varmebelastningen fra en desiccant-affugter kan man anvende en metode baseret på fugtmassebalancen. Denne metode gør det muligt at estimere temperaturstigning og varmebelastning ud fra mængden af fjernet fugt.

Beregningsalgoritmen omfatter følgende trin:

Trin 1: Bestem luftparametre ved indgang og udgang fra affugteren (temperatur og fugtindhold). Disse kan bestemmes ved hjælp af et psykrometrisk diagram eller beregningstabeller. Til indledende beregninger kan man bruge de målparametre, der er angivet i projektkravene, samt typiske effektivitetsdata for affugtere.

Trin 2: Beregn masseflowet af tør luft. Hvis det volumetriske luftflow (m³/h) er givet, kan masseflowet bestemmes via luftens densitet, som afhænger af temperatur og tryk. Under standardforhold (20°C, 101,3 kPa) er luftdensiteten omkring 1,2 kg/m³, men den nøjagtige værdi bør beregnes for de specifikke forhold i henhold til ISO 5801.

Trin 3: Bestem mængden af fjernet fugt. Masserne af fjernet fugt bestemmes som produktet af masseflowet af tør luft og forskellen i fugtindhold ved indgang og udgang fra affugteren.

Trin 4: Beregn adsorptionsvarmen. Adsorptionsvarmen bestemmes ved at multiplicere massen af fjernet fugt med den specifikke adsorptionsvarme. Den specifikke adsorptionsvarme afhænger af adsorbenttypen: for silicagel er den ca. 2400-2600 kJ/kg, hvilket forklares ved energien i intermolekylære bindinger ved overgangen af vand fra gas til adsorberet tilstand. For molekylsigter kan denne være højere pga. stærkere bindinger i den krystallinske struktur.

Trin 5: Bestem temperaturstigningen. Temperaturstigningen bestemmes som forholdet mellem adsorptionsvarmen og produktet af luftens masseflow og luftens specifikke varmekapacitet (ca. 1 kJ/(kg·K) under standardforhold ifølge EN ISO 15927-1).

Trin 6: Bestem den faktiske udgangstemperatur fra affugteren under hensyntagen til alle varmekilder. Yderligere bidrag fra regenerering, mekanisk varme og tab vurderes på basis af udstyrets konstruktionsmæssige forhold eller producentens data.

Det er vigtigt at forstå, at denne metode er forenklet og beregnet til foreløbige estimater. En præcis beregning af varmebelastningen kræver detaljerede producentdata eller specialiseret modellering i henhold til EN 13779.

5. Beregningsmetode via ændring i luftens entalpi

En mere nøjagtig tilgang til beregning af varmebelastningen er en metode baseret på ændring i luftens entalpi. Denne metode tager automatisk højde for ændring i både temperatur og fugtindhold, hvilket gør den mere robust for forskellige driftsforhold.

Entalpi for fugtig luft er den samlede energi, der inkluderer entalpien for tør luft og entalpien for den vanddamp, som luften indeholder. Den måles i kJ/kg tør luft.

Ved adsorptionsaffugtning omfatter entalpien ved affugterens udgang indgangsluftens entalpi plus adsorptionsvarmen fra den fjernede fugt minus entalpien af den fjernede vanddamp.

Varmebelastningen på kølesystemet bestemmes som produktet af luftens masseflow og forskellen mellem entalpien efter affugteren og den mål-entalpi, der er nødvendig for indblæsning i rummet.

Lad os se et numerisk eksempel (værdierne er udelukkende til illustration af metoden):

• Masseflow af luft: 1000 kg/h
• Entalpi af luft efter affugter: 70 kJ/kg
• Mål-entalpi for indblæsning i rummet: 40 kJ/kg

Varmebelastning til køling = 1000 kg/h × (70 - 40) kJ/kg = 30000 kJ/h = 8.33 kW

Bemærk, at de angivne tal er illustrative og i et reelt projekt fastlægges ud fra faktiske driftsforhold, rumparametre og udstyrskarakteristika. Disse værdier kan ikke overføres til andre projekter uden omberegning.

Entalpimetoden anbefales af EN 16798-3:2017 til beregning af energiforbruget for ventilations- og klimaanlæg, da den giver mere præcise resultater sammenlignet med metoder, der kun baseres på temperaturændring.

6. Påvirkning af design- og driftsparametre

Varmebelastningen fra en desiccant-affugter afhænger markant af design- og driftsparametre. Lad os gennemgå de vigtigste påvirkningsfaktorer:

Faktor 1: Forholdet mellem arealerne for adsorptions- og regenerationssektorer. Et større regenerationssektorareal forbedrer genopretningen af desiccantens adsorptionskapacitet, men øger samtidig varmeoverførslen fra den varme sektor til procesluften. Det optimale sektorforhold bestemmes af balancen mellem affugtningsydelse og varmebelastning.

Faktor 2: Regenerationstemperatur for luften. Højere regenerationstemperatur accelererer desorptionen af fugt fra adsorbenten og forbedrer regenereringen, men øger varmeoverførslen til procesluften. For silicagel sker effektiv regenerering ved lavere temperaturer pga. lavere desorptionsenergi, mens molekylsigter kræver højere temperaturer pga. stærkere bindinger til vandmolekyler i strukturen.

Faktor 3: Rotorens rotationshastighed. Rotationshastigheden påvirker opholdstiden for adsorbenten i adsorptions- og regenerationssektorerne. Ved langsommere rotation forbliver adsorbenten længere i regenerationssektoren, hvilket giver mere fuldstændig regenerering, men kan øge varmeoverførslen. Ved hurtigere rotation reduceres varmeoverførsel mellem sektorer, men regenereringseffektiviteten kan falde.

Faktor 4: Adsorbentens mætningstilstand. En mere mættet adsorbent er mindre effektiv til at fjerne fugt, men opvarmes også mindre under adsorption, da processen aftager. Denne faktor er især vigtig ved varierende driftsforhold.

Faktor 5: Type af desiccant. Forskellige adsorbenter har forskellig adsorption- og desorptionsvarme. Silicagel har lavere adsorptionsvarme pga. svagere bindinger til vandmolekyler. Zeolitter og molekylsigter har højere adsorptionsvarme pga. stærkere bindinger i deres krystalstruktur.

Faktor 6: Tilstedeværelse af kølesektorer. Nogle roterende affugtere inkluderer ekstra kølesektorer, som reducerer varmeoverførslen fra regenerationssektoren til procesluften. Dette kan væsentligt sænke varmebelastningen på kølesystemet.

Det er vigtigt at forstå, at alle disse parametre er indbyrdes forbundne, og deres påvirkning ikke kan udtrykkes med simple koefficienter. For præcis beregning af varmebelastningen skal man anvende karakteristika for det specifikke udstyr fra producenten eller specialiseret modellering i henhold til DIN 1946-6:2019.

7. Integration af affugteren i ventilations- og klimaanlæg

Korrekt placering af desiccant-affugteren i ventilations- og klimaanlæg er kritisk for systemets effektivitet. Lad os overveje to hovedplaceringer:

HVIS affugteren er placeret efter køleren:

• Luften køles først, hvilket medfører delvis affugtning via kondensation.
• Belastningen på adsorptionsaffugteren reduceres, da en del af fugten allerede er fjernet ved kondensation.
• Temperaturen efter affugtning er højere end efter køleren, så et ekstra køletrin er nødvendigt.
• Fordele: reduceret belastning på affugteren, mulighed for at opnå lavere dugpunkt.
• Ulemper: mere kompleks skema, behov for ekstra udstyr.

Varmebelastningen i denne konfiguration bestemmes som produktet af luftens masseflow og forskellen mellem entalpien efter affugteren og mål-entalpien for indblæsning i rummet.

HVIS affugteren er placeret før køleren:

• Affugteren arbejder med varm og fugtig luft.
• Temperaturstigningen fra affugteren kompenseres af den efterfølgende køler.
• Kølerens kapacitet skal være tilstrækkelig til at kompensere varmebelastningen fra affugteren.
• Fordele: enkelt skema, hele temperaturstigningen kompenseres af én køler.
• Ulemper: højere kølekapacitet, større belastning på adsorbenten.

Varmebelastningen i denne konfiguration inkluderer både standard kølebelastning og den ekstra belastning fra affugteren.

Valget af den optimale konfiguration afhænger af mål for indeklima, energieffektivitet, projektbudget og tilgængelig plads til udstyr. Det bør fastlægges på baggrund af en teknisk-økonomisk sammenligning af mulighederne for det konkrete projekt, ikke via en universel tommelfingerregel.

I henhold til EN 16798-3:2017 skal forskellige konfigurationer af luftbehandlingsudstyr overvejes ved projektering af ventilations- og klimaanlæg, og den mest energieffektive løsning vælges under hensyntagen til alle varmeeffekter.

8. Typiske ingeniørfejl og misforståelser

Ved projektering af systemer med desiccant-affugtere begår ingeniører ofte fejl, der kan føre til væsentlige driftsproblemer. Her er de mest typiske:

Fejl 1: Antagelse om en isoentalpisk proces. Nogle ingeniører antager fejlagtigt, at adsorptionsaffugtning ikke ændrer luftens entalpi, hvilket fører til undervurdering af varmebelastningen. Graden af undervurdering afhænger af mængden af fjernet fugt: jo mere fugt der fjernes, desto mere adsorptionsvarme frigives. Korrekt tilgang kræver brug af metoden beskrevet i afsnit 5.

Fejl 2: Brug af empiriske formler for kondensationsaffugtere. I kondensationsaffugtere er temperaturstigningen typisk 2-3 grader, forklaret ved genopvarmning af luften efter nedkøling og kondensation. I desiccant-affugtere er temperaturstigningen væsentligt højere pga. adsorptionsvarmen. Den korrekte tilgang kræver specifikke beregningsmetoder for desiccant-systemer, som beskrevet i afsnit 4 og 5.

Fejl 3: Ignorering af påvirkning fra regenerationsluften. En del af varmen fra den varme regenerationssektor overføres til procesluften og skaber ekstra varmebelastning. Omfanget af denne påvirkning afhænger af regenerationstemperaturen og rotorens konstruktion. I henhold til EN 13779 skal alle varmekilder medregnes ved beregning af varmebalancen.

Fejl 4: Forkert vurdering af parametre efter affugteren. Ofte kan ingeniører ikke korrekt forudsige temperatur og fugtindhold i luften efter en desiccant-affugter, hvilket fører til fejl i beregning af efterfølgende luftbehandlingstrin. Korrekt vurdering kræver brug af producentdata eller metoderne beskrevet i afsnit 4 og 5.

Fejl 5: Manglende kompensation i varmebalancen. Den ekstra varmebelastning fra en desiccant-affugter kan udgøre en betydelig andel af den samlede kølebelastning, afhængigt af mængden af fjernet fugt og udstyrskonstruktionen. Ignorering af denne faktor fører til utilstrækkelig kølekapacitet. Korrekt tilgang kræver fuld hensyntagen til varmebelastningen, som beskrevet i afsnit 7.

Fejl 6: Brug af katalogdata uden præcisering af testbetingelser. Egenskaber for desiccant-affugtere angivet i kataloger er typisk målt under standardtestforhold, som kan afvige fra de faktiske driftsforhold. I henhold til ISO 16818 skal korrektioner for de faktiske forhold anvendes ved brug af katalogdata.

At undgå disse fejl kræver dyb forståelse af fysikken bag adsorptionsaffugtning og korrekt anvendelse af beregningsmetoderne beskrevet i denne artikel.

9. Anvendelsesgrænser for metoden og særlige tilfælde

De præsenterede metoder til beregning af varmebelastning har visse begrænsninger og kan ikke anvendes i alle tilfælde uden yderligere analyse. Lad os gennemgå de vigtigste grupper af begrænsninger:

Gruppe 1: Temperaturgrænser. Ved lave temperaturer sænkes vandmolekylernes diffusion, hvilket reducerer adsorptionshastigheden. Ved høje temperaturer reduceres desiccantens adsorptionskapacitet pga. termodynamiske lovmæssigheder: adsorption er en exoterm proces, og ifølge Le Chateliers princip forskydes ligevægten mod desorption ved temperaturstigning. Grænsetemperaturer afhænger af adsorbenttypen: silicagel mister effektivitet over 40-45°C, mens nogle molekylsigter bevarer funktionsevnen ved højere temperaturer.

Gruppe 2: Grænse-fugtigheder. Ved ekstremt lave fugtigheder aftager adsorptionen pga. lavere partialtryk af vanddamp, hvilket reducerer proces’ drivkraft. Ved meget høje fugtigheder (nær mætning) kan der ske kondensation på adsorbentens overflade, hvilket ændrer procesfysikken og varmeeffekterne.

Gruppe 3: Systemer med delvis regenerering. I systemer, hvor fuld regenerering af adsorbenten ikke opnås (f.eks. ved utilstrækkelig regenerationstemperatur), sker der ophobning af restfugt, som ændrer adsorptionskapaciteten og dermed varmeeffekterne. Standardmetoden tager ikke højde for dette og kan give fejlagtige resultater.

Gruppe 4: Systemer med integreret køling. Nogle desiccant-affugtere har indbyggede kølesystemer for procesluften eller selve adsorbenten. I sådanne systemer indgår interne varmeflows, som ikke medregnes af standardmetoden, hvilket kan føre til ukorrekte beregningsresultater.

Gruppe 5: Flydende desiccant-systemer. Metoden i denne artikel er udviklet til faste adsorbenter (silicagel, zeolitter, molekylsigter). Flydende desiccant-systemer, som bruger saltopløsninger (LiCl, CaCl₂), har en fundamentalt anderledes procesfysik, inkl. varme- og masseoverførsel mellem væske og luft, og kræver specifikke beregningsmetoder.

I alle disse tilfælde er der behov for specialiseret analyse, detaljeret modellering af processerne eller konsultation med udstyrsproducenterne. Ifølge ASHRAE Handbook — HVAC Systems and Equipment (2020) skal specialiseret software til modellering af termodynamiske processer anvendes ved projektering af komplekse affugtningssystemer.

10. Ofte stillede spørgsmål (FAQ)

Spørgsmål 1: Hvor mange grader stiger temperaturen efter affugteren?

Svar: Temperaturstigningen afhænger af mængden af fjernet fugt, adsorbenttypen og regenerationsregimet. Til en foreløbig vurdering kan man bruge forholdet: temperaturstigning (i °C) er cirka 1,5-2,0 grader pr. g/kg fjernet fugt for silicagel-adsorbenter. Dette forhold skyldes, at adsorptionsvarmen (2400-2600 kJ/kg) fordeles i luft med en varmekapacitet på omkring 1 kJ/(kg·K). Denne vurdering har dog betydelig usikkerhed og gælder kun under standardforhold og typiske udstyrskonstruktioner.

Spørgsmål 2: Kan man blot øge kapaciteten af klimaanlægget for at kompensere varmebelastningen?

Svar: Ja, det er en af de mest anvendte kompensationsmetoder, men den har konsekvenser for anlægs- og driftsomkostninger. Øget kølekapacitet medfører højere initialinvestering og øget energiforbrug. Alternative tilgange inkluderer brug af varmegenvinding til forkøling af luft, anvendelse af rotor med kølesektor, optimering af regenerationsregimer eller brug af kombinerede affugtningssystemer.

Spørgsmål 3: Hvordan minimeres varmebelastningen fra en desiccant-affugter?

Svar: Der er flere tilgange til at minimere varmebelastningen:

- Anvendelse af adsorbenter med lavere adsorptionsvarme

- Optimering af regenereringsregimet for at minimere varmeoverførsel

- Brug af ekstra purge-zoner til køling af rotoren

- Implementering af varmevekslere til forkøling af luften

- Anvendelse af adiabatisk køling efter affugteren

Effektiviteten af hver foranstaltning afhænger af de konkrete driftsforhold og systemets karakteristika.

Spørgsmål 4: Er beregningen forskellig for silicagel og molekylsigter?

Svar: Ja, beregningen adskiller sig pga. forskellig adsorptionsvarme. Molekylsigter har højere adsorptionsvarme (op til 3000-3500 kJ/kg) sammenlignet med silicagel (2400-2600 kJ/kg) pga. stærkere bindinger til vandmolekyler i deres krystalstruktur. Dette medfører højere temperaturstigning ved samme mængde fjernet fugt. Derudover kræver molekylsigter normalt højere regenerationstemperatur, hvilket kan øge varmeoverførslen fra regenerationssektoren.

Spørgsmål 5: Hvad er bedst — at placere affugteren før eller efter køleren?

Svar: Der findes ikke et universelt svar. Valget afhænger af projektets specifikke krav, systemets energibalance, tilgængelig plads og budget. Placering af affugteren efter køleren reducerer belastningen på adsorbenten, men kræver et ekstra køletrin. Placering før køleren forenkler skemaet, men kræver større kølekapacitet. Den optimale løsning fastlægges via en teknisk-økonomisk analyse for det konkrete projekt.

Spørgsmål 6: Kræves en separat beregning for hver driftsmode?

Svar: Ja, varmebelastningen ændrer sig afhængigt af driftsmode, da mængden af fjernet fugt og processeffektiviteten varierer under forskellige forhold. For ansvarlig projektering skal beregninger udføres for alle karakteristiske driftsmodes: nominel, maksimal belastning, dellast og sæsonvariationer. Dette muliggør korrekt udstyrsvalg og effektiv drift i hele spændet af forhold.

Spørgsmål 7: Hvilken nøjagtighed har beregningen af varmebelastning med den forenklede metode?

Svar: Den forenklede metode baseret på fugtmassebalance eller entalpiændring giver en fejlmargin på 10-20% afhængigt af de specifikke forhold. Denne usikkerhed opstår pga. ufuldstændig hensyntagen til alle faktorer, der påvirker varmeprocesser i affugteren. Til endelig projektering anbefales det at bruge producentdata eller specialiseret modellering. For at kompensere for mulige afvigelser er det hensigtsmæssigt at indregne en kapacitetsmargin i køleudstyret og mulighed for systemregulering.

11. Konklusioner

På baggrund af det præsenterede materiale kan følgende tekniske konklusioner om varmebelastning fra desiccant-affugtere formuleres:

Konklusion 1: Desiccant-affugtere øger altid lufttemperaturen pga. frigivelse af adsorptionsvarme. Dette er en grundlæggende egenskab, bestemt af fysikken i adsorptionsprocessen, og kan ikke elimineres — kun minimeres.

Konklusion 2: Varmebelastningen fra en desiccant-affugter kan være betydelig og udgøre en væsentlig del af den samlede belastning på kølesystemet. At ignorere denne faktor er en kritisk fejl, som fører til utilstrækkelig kapacitet i klimaanlægget.

Konklusion 3: Beregning af varmebelastning kan udføres med to metoder: via fugtmassebalance (til foreløbige estimater) og via ændring i luftens entalpi (til detaljeret projektering). Begge metoder tager alle varmekilder i betragtning, men entalpimetoden giver højere nøjagtighed.

Konklusion 4: Valg af systemkonfiguration (placering af affugteren før eller efter køleren) påvirker fordelingen af varmebelastninger. Den optimale løsning bestemmes af analyse af det konkrete projekt og kan ikke være universel for alle anvendelser.

Konklusion 5: For at minimere varmebelastningen findes en række tekniske tiltag, herunder optimering af regenerationsregimet, brug af purge-zoner, anvendelse af varmevekslere og adiabatisk køling. Hvert tiltag har sine fordele, omkostninger og begrænsninger.

Konklusion 6: Nøjagtigheden af beregningen af varmebelastning afhænger af kvaliteten af inputdata. For kritiske projekter anbefales det at bruge udstyrs testdata, specialiseret modellering og indregne tekniske reserver.

Konklusion 7: Den præsenterede metode har begrænsninger under ekstreme driftsforhold, for systemer med delvis regenerering, integreret køling og flydende desiccant-systemer. I sådanne tilfælde kræves specialiseret analyse.

Korrekt hensyntagen til varmebelastningen fra desiccant-affugtere er en forudsætning for kvalificeret projektering af ventilations- og klimaanlæg. Ingeniøren skal beherske beregningsmetoden, forstå fysikken i adsorptionsprocessen, anvende validerede producentdata og kritisk evaluere de opnåede resultater.